并條機如何消除機械波？
方法一：更換凹凸羅拉和圈條部件
去除FA322型并條機2.6米以上及20厘米左右機械波
江蘇省華強紡織有限公司唐孝美張志祥韓衛軍
為提高成紗質量，江蘇省華強紡織有限公司購進了帶有烏斯特公司USG型自調勻整裝置的FA322型并條機。通過多年的生產實踐，我們發現凸凹羅拉、圈條張力、壓力棒等都可以造成典型的并條機械波。
凹凸羅拉部位220厘米~250厘米及A·S%報警時的多柱機械波凹凸羅拉圓周表面黏花、嵌雜、損傷，安裝位置不正以及軸有間隙、松動等都會造成紗條產生周期性粗細不勻。當凹凸羅拉軸部位軸承因缺油等原因導致磨損嚴重、間隙過大時，不僅會產生機械波，還會因位移傳感器檢測到的位移誤信號過大，超過A·S%監控界限時會產生報警。實際生產中，凸羅拉軸部位6305軸承損壞，發生A·S%報警時，會出現2.6米、4米、8米等多柱機械波。
圈條張力是由于圈條盤高速回轉產生離心力而使輸出條受到的張力，作用是使條子順直，順利成形。當圈條傳動部件存在磨損、松動等問題時，會使圈條盤回轉不平穩，條子承受周期性突變張力，影響輸出條子條干均勻度，產生的機械波波譜圖。圈條傳動部分部件磨損、松動產生的機械波皮帶輪L由于鍵槽磨損、松動產生18厘米~19厘米機械波。當主電機平皮帶有一處或多處缺損時，會使帶輪回轉不平穩。平皮帶回轉一圈，產生一次或多次圈條盤與前壓輥間的圈條張力突變，從而產生機械波。
壓力棒作為一種附加機件放在主牽伸區，可使須條在壓力棒表面產生包圍弧，加強主牽伸區中部的摩擦力界，增強對浮游纖維運動的控制，使主牽伸區的摩擦力界向前鉗口延伸，纖維變速點前移且集中，減小了牽伸后的移距偏差，改善了牽伸后紗條的質量。條子不經正常通道，摩擦力界作用弱化，浮游區變長，對浮游纖維的控制力減弱，纖維易提前變速且變速點分散，牽伸后的移距偏差增大，紗條的附加不勻增加，形成牽伸波。運轉操作不當，條子從壓力棒上面通過時會產生前區牽伸波。
方法二：改變工藝齒輪和牽伸倍數
消除FA326型并條機的5厘米機械波
江蘇悅達紡織有限公司吳翼翔
為了解決FA326型并條機出現5厘米機械波問題，我們分別從設備和工藝兩方面進行試驗、排查，從工藝齒輪、牽伸倍數等入手，將M齒輪由47齒改為49齒、N齒輪由24齒改為28齒，從而消除了機械波。指出改變前張力齒輪，減少壓輥至前羅拉之間的張力牽伸，加強設備維修保養工作，加強對工藝的改進和跟蹤，能有效改善粗紗條干不勻，消除粗紗、并條機械波，有效提高成紗質量。
我們從工藝齒輪、牽伸倍數分配等方面入手，zui終將M齒輪由47齒改為49齒、N齒輪由24齒改為26齒，即將壓輥至前羅拉的牽伸張力減小，后區牽伸倍數由1.2增大至1.3。前張力齒輪調整后，纖維間的抱合性明顯改善，解決了熟條太熟太爛的問題，有利于粗紗條干的改善。調整后，并條機顯示屏上的波譜圖立即發生變化，5厘米左右的機械波沒有了，顯示正常。雖然熟條條干CV值保持在1.9%左右，在波譜圖上發生10厘米前機械波沒有了，但在粗紗機上進行定筒、定錠跟蹤試驗，粗紗的條干CV值由原來的4.01%變為3.68%。數據變化顯示措施得當，粗紗波譜圖顯示機械波也沒有了。這對改善后道工序的條干CV和機械波、提高成紗質量是十分有益的。
采取以上措施后，消除機械波前、后紡CJ7.3tex紗的成紗質量對比，在同樣錠號的細紗機紗錠上進行紡制，再到相對應的絡筒機紡制的20只筒紗質量指標的平均值。可看出，經過工藝齒輪調換后，成紗的質量指標有所改善。
方法三：檢修傳動羅拉齒輪和軸承
處理并條機13~15厘米機械波
安徽阜陽華源紡織有限公司何海濤王維青
我公司在使用電容式條干均勻儀進行日常質量檢查時，發現兩個品種的多管細紗波譜圖出現了明顯的機械波，對此機械波進行了分析，并依據分析進行處理，消除了機械波，穩定了產品質量。
發現機械波的品種分別是JC14.6tex機織紗和JC27.8tex針織紗，由一臺粗紗機供應。由于兩個品種同時出現了機械波，且機械波的波長值較大，所以可以排除細紗工序產生的可能性，初步診斷為有缺陷部件在并條工序。
檢查傳動一羅拉的齒輪和軸承，發現一羅拉軸頭齒輪28T齒輪有一齒斷裂，由于在前一天的日常質量檢查中并沒有發現條干異常，推測齒輪內部有傷痕，經過長期傳動后產生突然爆齒，更換28T齒輪，并對相鄰齒輪及軸承進行檢查和加油，再開車檢測，波譜圖上機械波消失。
可以看出，由JC14.6tex細紗波譜圖計算的并條波長和并條實際波長相差略大，而由JC27.8tex細紗波譜圖計算的并條波長與實際波長幾乎相等。這可能是因為兩個品種在細紗工序的牽伸倍數不同造成的。JC14.6tex的牽伸倍數大，其細紗波譜圖上的機械波波長越靠后，則越不。由JC14.6tex細紗波譜圖計算的并條機波長與并條實際波長相差略大，而由JC27.8tex細紗波譜圖計算出的并條機波長與并條實際波長幾乎相等。這可能是因為兩個品種在細紗工序的牽伸倍數不同造成的。JC14.6tex細紗的牽伸倍數大，其細紗波譜圖上的機械波波長越靠后，則越不。湊個波譜圖上還可以看出，并列的三個柱狀機械波的跨度約為25米~35米，平均值為30米，是zui高的那柱機械波的波長值；并且機織紗粘度系數大，形成的波長更不明顯。相比之下，JC27.8tex的牽伸倍數小，波譜圖上的機械波波長非常清晰，以此為依據計算得出的并條機波長可靠性比較大。由此可以判斷，由細紗波譜圖推測粗紗波長，特別是并條波長時，可根據細紗工序的牽伸倍數的大小而適當放寬波長范圍。具體原則是牽伸倍數越大，則波長范圍越寬，有利于在生產中快速定位有缺陷的設備部位，為盡早消除紗線疵點爭取時間。
(來源：中國紡織報)
去除FA322型并條機2.6米以上及20厘米左右機械波
江蘇省華強紡織有限公司唐孝美張志祥韓衛軍
為提高成紗質量，江蘇省華強紡織有限公司購進了帶有烏斯特公司USG型自調勻整裝置的FA322型并條機。通過多年的生產實踐，我們發現凸凹羅拉、圈條張力、壓力棒等都可以造成典型的并條機械波。
凹凸羅拉部位220厘米~250厘米及A·S%報警時的多柱機械波凹凸羅拉圓周表面黏花、嵌雜、損傷，安裝位置不正以及軸有間隙、松動等都會造成紗條產生周期性粗細不勻。當凹凸羅拉軸部位軸承因缺油等原因導致磨損嚴重、間隙過大時，不僅會產生機械波，還會因位移傳感器檢測到的位移誤信號過大，超過A·S%監控界限時會產生報警。實際生產中，凸羅拉軸部位6305軸承損壞，發生A·S%報警時，會出現2.6米、4米、8米等多柱機械波。
圈條張力是由于圈條盤高速回轉產生離心力而使輸出條受到的張力，作用是使條子順直，順利成形。當圈條傳動部件存在磨損、松動等問題時，會使圈條盤回轉不平穩，條子承受周期性突變張力，影響輸出條子條干均勻度，產生的機械波波譜圖。圈條傳動部分部件磨損、松動產生的機械波皮帶輪L由于鍵槽磨損、松動產生18厘米~19厘米機械波。當主電機平皮帶有一處或多處缺損時，會使帶輪回轉不平穩。平皮帶回轉一圈，產生一次或多次圈條盤與前壓輥間的圈條張力突變，從而產生機械波。
壓力棒作為一種附加機件放在主牽伸區，可使須條在壓力棒表面產生包圍弧，加強主牽伸區中部的摩擦力界，增強對浮游纖維運動的控制，使主牽伸區的摩擦力界向前鉗口延伸，纖維變速點前移且集中，減小了牽伸后的移距偏差，改善了牽伸后紗條的質量。條子不經正常通道，摩擦力界作用弱化，浮游區變長，對浮游纖維的控制力減弱，纖維易提前變速且變速點分散，牽伸后的移距偏差增大，紗條的附加不勻增加，形成牽伸波。運轉操作不當，條子從壓力棒上面通過時會產生前區牽伸波。
方法二：改變工藝齒輪和牽伸倍數
消除FA326型并條機的5厘米機械波
江蘇悅達紡織有限公司吳翼翔
為了解決FA326型并條機出現5厘米機械波問題，我們分別從設備和工藝兩方面進行試驗、排查，從工藝齒輪、牽伸倍數等入手，將M齒輪由47齒改為49齒、N齒輪由24齒改為28齒，從而消除了機械波。指出改變前張力齒輪，減少壓輥至前羅拉之間的張力牽伸，加強設備維修保養工作，加強對工藝的改進和跟蹤，能有效改善粗紗條干不勻，消除粗紗、并條機械波，有效提高成紗質量。
我們從工藝齒輪、牽伸倍數分配等方面入手，zui終將M齒輪由47齒改為49齒、N齒輪由24齒改為26齒，即將壓輥至前羅拉的牽伸張力減小，后區牽伸倍數由1.2增大至1.3。前張力齒輪調整后，纖維間的抱合性明顯改善，解決了熟條太熟太爛的問題，有利于粗紗條干的改善。調整后，并條機顯示屏上的波譜圖立即發生變化，5厘米左右的機械波沒有了，顯示正常。雖然熟條條干CV值保持在1.9%左右，在波譜圖上發生10厘米前機械波沒有了，但在粗紗機上進行定筒、定錠跟蹤試驗，粗紗的條干CV值由原來的4.01%變為3.68%。數據變化顯示措施得當，粗紗波譜圖顯示機械波也沒有了。這對改善后道工序的條干CV和機械波、提高成紗質量是十分有益的。
采取以上措施后，消除機械波前、后紡CJ7.3tex紗的成紗質量對比，在同樣錠號的細紗機紗錠上進行紡制，再到相對應的絡筒機紡制的20只筒紗質量指標的平均值。可看出，經過工藝齒輪調換后，成紗的質量指標有所改善。
方法三：檢修傳動羅拉齒輪和軸承
處理并條機13~15厘米機械波
安徽阜陽華源紡織有限公司何海濤王維青
我公司在使用電容式條干均勻儀進行日常質量檢查時，發現兩個品種的多管細紗波譜圖出現了明顯的機械波，對此機械波進行了分析，并依據分析進行處理，消除了機械波，穩定了產品質量。
發現機械波的品種分別是JC14.6tex機織紗和JC27.8tex針織紗，由一臺粗紗機供應。由于兩個品種同時出現了機械波，且機械波的波長值較大，所以可以排除細紗工序產生的可能性，初步診斷為有缺陷部件在并條工序。
檢查傳動一羅拉的齒輪和軸承，發現一羅拉軸頭齒輪28T齒輪有一齒斷裂，由于在前一天的日常質量檢查中并沒有發現條干異常，推測齒輪內部有傷痕，經過長期傳動后產生突然爆齒，更換28T齒輪，并對相鄰齒輪及軸承進行檢查和加油，再開車檢測，波譜圖上機械波消失。
可以看出，由JC14.6tex細紗波譜圖計算的并條波長和并條實際波長相差略大，而由JC27.8tex細紗波譜圖計算的并條波長與實際波長幾乎相等。這可能是因為兩個品種在細紗工序的牽伸倍數不同造成的。JC14.6tex的牽伸倍數大，其細紗波譜圖上的機械波波長越靠后，則越不。由JC14.6tex細紗波譜圖計算的并條機波長與并條實際波長相差略大，而由JC27.8tex細紗波譜圖計算出的并條機波長與并條實際波長幾乎相等。這可能是因為兩個品種在細紗工序的牽伸倍數不同造成的。JC14.6tex細紗的牽伸倍數大，其細紗波譜圖上的機械波波長越靠后，則越不。湊個波譜圖上還可以看出，并列的三個柱狀機械波的跨度約為25米~35米，平均值為30米，是zui高的那柱機械波的波長值；并且機織紗粘度系數大，形成的波長更不明顯。相比之下，JC27.8tex的牽伸倍數小，波譜圖上的機械波波長非常清晰，以此為依據計算得出的并條機波長可靠性比較大。由此可以判斷，由細紗波譜圖推測粗紗波長，特別是并條波長時，可根據細紗工序的牽伸倍數的大小而適當放寬波長范圍。具體原則是牽伸倍數越大，則波長范圍越寬，有利于在生產中快速定位有缺陷的設備部位，為盡早消除紗線疵點爭取時間。
(來源：中國紡織報)
